求基礎(chǔ)尺寸（6<3m）。
某矩形基礎(chǔ)頂面受到上部結(jié)構(gòu)傳來(lái)的，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)的軸心豎向力值F=250kN，基礎(chǔ)埋深1.5m，場(chǎng)地為均質(zhì)粉土，重度γ=18.0kN/m3，黏粒含量ρ=11%，地基承載力特征值
=190kN/m2，則基礎(chǔ)尺寸合理選項(xiàng)為（）m。
A.1，1.4
B.2，3
C.1，1.2
D.1.5，2
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求軟土地基承載力容許值（見(jiàn)圖3.2.3.1）。
已知有一軟土地基的橋墩，持力層不透水，橋墩寬4m、長(zhǎng)6m，基礎(chǔ)埋深2m，該橋墩承受偏心荷載，該荷載在基礎(chǔ)長(zhǎng)度方向的偏心距1m，在寬度方向的偏心距0．5水平荷載500kN’不排水抗剪強(qiáng)度Cu=40kPa，橋墩埋深部分土的重度γ=16.0kN／m3，抗力修正系數(shù)為2.2，則該軟土地基容許載力為（）kPa。（）
A.94.6
B.115.83
C.126.62
D.137.14
A.16.44
B.32.88
C.49.2
D.65.76
偏心荷載作用下基底附加應(yīng)力計(jì)算（e某矩形基礎(chǔ)底面尺寸為2.4m×1.6m，埋深d=2．0m，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)底面的力矩和基礎(chǔ)頂面的豎向力分別為M=100kN·m、F=450kN，其他條件見(jiàn)圖3.1.3.5，則基底最大、最小附加應(yīng)力分別為（）kPa。（）
A.129.42、32.15
B.222.4、92
C.186.0、55.6
D.188.4、58
偏心荷載作用下基底壓力的計(jì)算（e>b/6）。
某構(gòu)筑物基礎(chǔ)（見(jiàn)圖3.1.2.5），在設(shè)計(jì)地面標(biāo)高處作用有上部結(jié)構(gòu)傳來(lái)的相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)的偏心豎向力680kN，偏心距1.31m，基礎(chǔ)埋深為2m，底面尺寸4m×2m，則基底最大壓力為（）kPa。（）
A.300.3
B.204.2
C.150.15
D.250.63
偏心荷載作用下基底壓力的計(jì)算（g已知基底面積（見(jiàn)圖3.1.2.1）3m×2m，基底中心處的偏心力矩M=147kN·m，上部結(jié)構(gòu)傳來(lái)的相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)作用于基礎(chǔ)底面的豎向力值為490kN，則基底壓力為（）kPa。（）
A.155.17、8.17
B.130.67、32.67
C.163.33、0
D.141.76、30.31
最新試題
筏板變厚度處，單位寬度的地基凈反力平均值產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值（kN），最接近下列（）項(xiàng)。
該擋土墻抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算結(jié)果符合下列（）項(xiàng)。
試問(wèn)：確定變階處截面Ⅰ-Ⅰ的受剪承載力設(shè)計(jì)值最接近下列（）項(xiàng)。
基礎(chǔ)的邊緣高度hT（mm），最小不宜小于下列（）項(xiàng)。
確定該柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力設(shè)計(jì)值（kN）最接近下列（）項(xiàng)。
相應(yīng)于作用的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用在中間柱承臺(tái)底面的豎向力總和為-600kN（方向向上，已綜合考慮地下水浮力、基礎(chǔ)自重及上部結(jié)構(gòu)傳至柱基的軸力）；作用在基礎(chǔ)底面形心的力矩值MXk、Mk均為100kN·m。試問(wèn)，相應(yīng)于作用的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，單根錨桿承受的最大拔力值Ntmax（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）
筏板變厚度處，單位寬度的受剪承載力設(shè)計(jì)值（kN），最接近下列（）項(xiàng)。
確定地下車庫(kù)抗浮穩(wěn)定性系數(shù)最接近下列（）項(xiàng)。
確定相應(yīng)于作用組合的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)的地下車庫(kù)基底壓力（kPa）最接近下列（）項(xiàng)。
墻底邊緣的最大壓力pkmax（kPa）最接近下列（）項(xiàng)。（）