A、流程簡單
B、產(chǎn)品質量好
C、能耗高
D、成本低
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A、用NaOH溶液溶出鋁土礦，所得到的鋁酸鈉溶液在添加晶種、不斷攪拌的條件下，溶液中的氫氧化鋁便呈氧化鋁析出
B、分解得到的母液，經(jīng)蒸發(fā)濃縮后在高溫下可用來溶出新的鋁土礦
C、用NaOH溶液溶出鋁土礦，所得到的鋁酸鈉溶液在添加晶種、不斷攪拌的條件下，溶液中的氧化鋁便呈氫氧化鋁析出
D、分解得到的母液，經(jīng)蒸發(fā)濃縮后在低溫下可用來溶出新的鋁土礦
A、原液泵得開停
B、蒸發(fā)循環(huán)水泵的開停
C、蒸發(fā)器的啟停
D、加壓水泵的啟停
A.只排出壓力容器內高于規(guī)定值的部分壓力
B.當容器內的壓力降到正常壓力值時則自動關閉
C.不會使壓力容器一旦超壓就把全部介質排出而造成浪費和生產(chǎn)中斷
D.當容器內的壓力降到正常壓力值時則不會自動關閉，使壓力容器和安全閥無法重新工作
A、鋁酸鈉溶液的沸點升高
B、Na2CO3的溶解度降低
C、鋁酸鈉溶液的比熱降低
D、鋁酸鈉溶液的比熱升高。
A.濃度
B.液位高度
C.溫度
D.雜質含量AC
最新試題
蒸發(fā)熱敏性而不易于結晶的溶液時，宜采用（）蒸發(fā)器。
在單效蒸發(fā)器中用飽和水蒸氣加熱濃縮溶液，加熱蒸氣的用量為2100kg•h-1，加熱水蒸氣的溫度為120℃，其汽化熱為2205kJ•kg-1。已知蒸發(fā)器內二次蒸氣溫度為81oC，由于溶質和液柱引起的沸點升高值為9℃，飽和蒸氣冷凝的傳熱膜系數(shù)為8000W•m-2k-1，沸騰溶液的傳熱膜系數(shù)為3500W•m-2k-1。求蒸發(fā)器的傳熱面積。（忽略換熱器管壁和污垢層熱阻，蒸發(fā)器的熱損失忽略不計。）
在一中央循環(huán)管式蒸發(fā)器內將濃度為10%（質量百分率，下同）的NaOH水溶液濃縮到40%，二次蒸氣壓強為40kPa，二次蒸氣的飽和溫度為75℃。已知在操作壓強下蒸發(fā)純水時，其沸點為80℃。求溶液的沸點和由于溶液的靜壓強引起的溫度升高的值。10%及40%NaOH水溶液杜林線的斜率及截距如下：
蒸發(fā)器的主體由（）和（）組成。
自然循環(huán)蒸發(fā)器內溶液的循環(huán)是由于溶液的（）不同，而引起的（）所致。
采用多效蒸發(fā)的目的是為了提高（）。
在單效蒸發(fā)器內，將10%NaOH水溶液濃縮到25%，分離室絕對壓強為15kPa，求溶液的沸點和溶質引起的沸點升高值。
對熱敏性及易生泡沫的稀溶液的蒸發(fā)，宜采用（）蒸發(fā)器。
標準式蒸發(fā)器內溶液的循環(huán)路線是從中央循環(huán)管（），而從其它加熱管（），其循環(huán)的原因主要是由于溶液的（）不同，而引起的（）所致。
并流加料的多效蒸發(fā)裝置中，各效的蒸發(fā)量略有增加，其原因是料液從前一效進入后一效時有（）。