A、投資少
B、產(chǎn)品質(zhì)量高
C、綜合能耗低
D、環(huán)境污染輕
您可能感興趣的試卷
你可能感興趣的試題
A、流程簡單
B、產(chǎn)品質(zhì)量好
C、能耗高
D、成本低
A、用NaOH溶液溶出鋁土礦，所得到的鋁酸鈉溶液在添加晶種、不斷攪拌的條件下，溶液中的氫氧化鋁便呈氧化鋁析出
B、分解得到的母液，經(jīng)蒸發(fā)濃縮后在高溫下可用來溶出新的鋁土礦
C、用NaOH溶液溶出鋁土礦，所得到的鋁酸鈉溶液在添加晶種、不斷攪拌的條件下，溶液中的氧化鋁便呈氫氧化鋁析出
D、分解得到的母液，經(jīng)蒸發(fā)濃縮后在低溫下可用來溶出新的鋁土礦
A、原液泵得開停
B、蒸發(fā)循環(huán)水泵的開停
C、蒸發(fā)器的啟停
D、加壓水泵的啟停
A.只排出壓力容器內(nèi)高于規(guī)定值的部分壓力
B.當(dāng)容器內(nèi)的壓力降到正常壓力值時則自動關(guān)閉
C.不會使壓力容器一旦超壓就把全部介質(zhì)排出而造成浪費(fèi)和生產(chǎn)中斷
D.當(dāng)容器內(nèi)的壓力降到正常壓力值時則不會自動關(guān)閉，使壓力容器和安全閥無法重新工作
A、鋁酸鈉溶液的沸點(diǎn)升高
B、Na2CO3的溶解度降低
C、鋁酸鈉溶液的比熱降低
D、鋁酸鈉溶液的比熱升高。
最新試題
將8%的NaOH水溶液濃縮到18%，進(jìn)料量為4540kg進(jìn)料溫度為21℃，蒸發(fā)器的傳熱系數(shù)為2349W•m-2k-1，蒸發(fā)器內(nèi)的壓強(qiáng)為55.6Kpa，加熱蒸汽溫度為110℃，求理論上需要加熱蒸氣量和蒸發(fā)器的傳熱面積。已知：8%NaOH的沸點(diǎn)在55.6Kpa時為88℃，88℃時水的汽化潛熱為2298.6kJ•kg-1。8%NaOH的比熱容為3.85kJ•kg-1℃-1，110℃水蒸氣的汽化潛熱為2234.4kJ•kg-1。
蒸發(fā)器的生產(chǎn)能力是指（）。
用三效并流加料的蒸發(fā)系統(tǒng)濃縮NaOH水溶液，系統(tǒng)對原液的處理量為2.4×104kg•h-1，求生蒸氣的消耗量和各效蒸發(fā)器的傳熱面積。參數(shù)如下：
在單效蒸發(fā)器中用飽和水蒸氣加熱濃縮溶液，加熱蒸氣的用量為2100kg•h-1，加熱水蒸氣的溫度為120℃，其汽化熱為2205kJ•kg-1。已知蒸發(fā)器內(nèi)二次蒸氣溫度為81oC，由于溶質(zhì)和液柱引起的沸點(diǎn)升高值為9℃，飽和蒸氣冷凝的傳熱膜系數(shù)為8000W•m-2k-1，沸騰溶液的傳熱膜系數(shù)為3500W•m-2k-1。求蒸發(fā)器的傳熱面積。（忽略換熱器管壁和污垢層熱阻，蒸發(fā)器的熱損失忽略不計。）
自然循環(huán)蒸發(fā)器內(nèi)溶液的循環(huán)是由于溶液的（）不同，而引起的（）所致。
在蒸發(fā)操作中，若使溶液在（）下沸騰蒸發(fā)，可降低溶液沸點(diǎn)而增大蒸發(fā)器的有效溫度差。
雙效并流蒸發(fā)系統(tǒng)的進(jìn)料速率為1t•h-1，原液濃度為10%，第一效和第二效完成液濃度分別為15%和30%。兩效溶液的沸點(diǎn)分別為108oC和95oC。當(dāng)溶液從第一效進(jìn)入第二效由于溫度降產(chǎn)生自蒸發(fā)，求自蒸發(fā)量和自蒸發(fā)量占第二效總蒸發(fā)量的百分?jǐn)?shù)。
在單效蒸發(fā)器內(nèi)，將10%NaOH水溶液濃縮到25%，分離室絕對壓強(qiáng)為15kPa，求溶液的沸點(diǎn)和溶質(zhì)引起的沸點(diǎn)升高值。
標(biāo)準(zhǔn)式蒸發(fā)器內(nèi)溶液的循環(huán)路線是從中央循環(huán)管（），而從其它加熱管（），其循環(huán)的原因主要是由于溶液的（）不同，而引起的（）所致。
在一中央循環(huán)管式蒸發(fā)器內(nèi)將濃度為10%（質(zhì)量百分率，下同）的NaOH水溶液濃縮到40%，二次蒸氣壓強(qiáng)為40kPa，二次蒸氣的飽和溫度為75℃。已知在操作壓強(qiáng)下蒸發(fā)純水時，其沸點(diǎn)為80℃。求溶液的沸點(diǎn)和由于溶液的靜壓強(qiáng)引起的溫度升高的值。10%及40%NaOH水溶液杜林線的斜率及截距如下：