A、過料控制閥門失靈
B、過料控制閥開度太大
C、過料控制閥開度太小
D、過料管堵塞
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A、法蘭
B、螺紋
C、焊接
D、承接
A、螺紋；
B、法蘭；
C、墊片；
D、焊接。
A.鋁酸鈉溶液的穩(wěn)定性與溫度密切相關(guān)。一般要求接近溶液的沸點(diǎn)，溫度越高溶液的穩(wěn)定性越強(qiáng)。生水進(jìn)入流程會(huì)降低溶液沸點(diǎn)，使鋁酸鈉溶液發(fā)生水解，氫氧化鋁進(jìn)入赤泥造成氫氧化鋁損失
B.鋁酸鈉溶液的穩(wěn)定性與溫度密切相關(guān)。一般要求接近溶液的沸點(diǎn)，溫度越高溶液的穩(wěn)定性越差。生水可以降低溶液溫度，使溶液更穩(wěn)定
C.每蒸發(fā)一立方水需耗+-0.4噸蒸汽。大量的非生產(chǎn)用水進(jìn)入流程增加了能耗和生產(chǎn)成本
D.流程中生水的進(jìn)入只是增加了氣耗，沒有其他影響
A、6代表出口直徑6″
B、8代表出口直徑8″
C、46代表葉輪揚(yáng)程
D、A代表第一次切割
A、設(shè)備斷電隔離
B、正確執(zhí)行安全措施
C、對(duì)工作人員給予指導(dǎo)
D、對(duì)工作負(fù)責(zé)人正確的說明哪些設(shè)備有壓力，高溫和有爆炸危險(xiǎn)
最新試題
蒸發(fā)是（）的單元操作。
在單效蒸發(fā)器中用飽和水蒸氣加熱濃縮溶液，加熱蒸氣的用量為2100kg•h-1，加熱水蒸氣的溫度為120℃，其汽化熱為2205kJ•kg-1。已知蒸發(fā)器內(nèi)二次蒸氣溫度為81oC，由于溶質(zhì)和液柱引起的沸點(diǎn)升高值為9℃，飽和蒸氣冷凝的傳熱膜系數(shù)為8000W•m-2k-1，沸騰溶液的傳熱膜系數(shù)為3500W•m-2k-1。求蒸發(fā)器的傳熱面積。（忽略換熱器管壁和污垢層熱阻，蒸發(fā)器的熱損失忽略不計(jì)。）
蒸發(fā)熱敏性而不易于結(jié)晶的溶液時(shí)，宜采用（）蒸發(fā)器。
用三效并流加料的蒸發(fā)系統(tǒng)濃縮NaOH水溶液，系統(tǒng)對(duì)原液的處理量為2.4×104kg•h-1，求生蒸氣的消耗量和各效蒸發(fā)器的傳熱面積。參數(shù)如下：
蒸發(fā)操作中，造成溫度差損失的原因有：（1）（），（2）（），（3）（）。
蒸發(fā)操作中，加熱蒸氣放出的熱量主要用于：（1）（）；（2）（）；（3）（）。
某效蒸發(fā)器每小時(shí)將1000kg的25%（質(zhì)量百分?jǐn)?shù)，下同）NaOH水溶液濃縮到50%。已知：加熱蒸氣溫度為120℃，進(jìn)入冷凝器的二次蒸氣溫度為60℃，溶質(zhì)和液柱引起的沸點(diǎn)升高值為45℃，蒸發(fā)器的總傳熱系數(shù)為1000W•m-2k-1。溶液被預(yù)熱到沸點(diǎn)后進(jìn)入蒸發(fā)器，蒸發(fā)器的熱損失和稀釋熱可以忽略，認(rèn)為加熱蒸氣與二次蒸氣的汽化潛熱相等，均為2205kJ•kg-1。求：蒸發(fā)器的傳熱面積和加熱蒸氣消耗量。
中央循環(huán)管式蒸發(fā)器屬于（）蒸發(fā)器。
雙效并流蒸發(fā)系統(tǒng)的進(jìn)料速率為1t•h-1，原液濃度為10%，第一效和第二效完成液濃度分別為15%和30%。兩效溶液的沸點(diǎn)分別為108oC和95oC。當(dāng)溶液從第一效進(jìn)入第二效由于溫度降產(chǎn)生自蒸發(fā)，求自蒸發(fā)量和自蒸發(fā)量占第二效總蒸發(fā)量的百分?jǐn)?shù)。
蒸發(fā)器的生產(chǎn)能力是指（）。