A、凝結(jié)水若不及時(shí)排除，存積在加熱室內(nèi)，影響傳熱，影響蒸發(fā)的正常進(jìn)行
B、在加熱室內(nèi)的不凝性氣體是熱的不良導(dǎo)體，在加熱室內(nèi)影響傳熱
C、凝結(jié)水若不及時(shí)排除，存積在加熱室內(nèi)，易產(chǎn)出于氣、水沖擊引起的強(qiáng)烈振動(dòng)，影響蒸發(fā)的正常進(jìn)行
D、在生產(chǎn)過程中，帶入加熱室內(nèi)的不凝性氣體不會(huì)對傳熱產(chǎn)生影響因此不需要及時(shí)的排除
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A.通汽過猛
B.液位過高或過低
C.汽室積水
D.加熱管漏
A.提高蒸汽使用壓力
B.提高系統(tǒng)的真空度
C.加大溶液的循環(huán)速度
D.及時(shí)清除蒸發(fā)器結(jié)垢
E.及時(shí)排鹽
F.優(yōu)化操作
A.減少生水進(jìn)流程
B.提高加熱的使用壓力
C.增加蒸發(fā)器組的效數(shù)
D.提高原液含堿濃度
A.防止溶液濃度過高
B.防止干罐
C.加大溶液的循環(huán)速度
D.及時(shí)酸洗
A.地腳螺栓松動(dòng)
B.盤根漏
C.葉道堵
D.泵轉(zhuǎn)向錯(cuò)
最新試題
在蒸發(fā)操作中，降低單位蒸氣消耗量的主要方法有：采用多效蒸發(fā)，（），（）。
為了保證蒸發(fā)操作能順利進(jìn)行，必須不斷的向溶液供給（），并隨排除氣化出來的（）。
蒸發(fā)器的生產(chǎn)能力是指（）。
（）加料的多效蒸發(fā)流程的缺點(diǎn)是料液粘度沿流動(dòng)方向逐效增大，致使后效的傳熱系數(shù)降低。
在一中央循環(huán)管式蒸發(fā)器內(nèi)將濃度為10%（質(zhì)量百分率，下同）的NaOH水溶液濃縮到40%，二次蒸氣壓強(qiáng)為40kPa，二次蒸氣的飽和溫度為75℃。已知在操作壓強(qiáng)下蒸發(fā)純水時(shí)，其沸點(diǎn)為80℃。求溶液的沸點(diǎn)和由于溶液的靜壓強(qiáng)引起的溫度升高的值。10%及40%NaOH水溶液杜林線的斜率及截距如下：
并流加料的多效蒸發(fā)裝置中，各效的蒸發(fā)量略有增加，其原因是料液從前一效進(jìn)入后一效時(shí)有（）。
中央循環(huán)管式蒸發(fā)器屬于（）蒸發(fā)器。
某效蒸發(fā)器每小時(shí)將1000kg的25%（質(zhì)量百分?jǐn)?shù)，下同）NaOH水溶液濃縮到50%。已知：加熱蒸氣溫度為120℃，進(jìn)入冷凝器的二次蒸氣溫度為60℃，溶質(zhì)和液柱引起的沸點(diǎn)升高值為45℃，蒸發(fā)器的總傳熱系數(shù)為1000W•m-2k-1。溶液被預(yù)熱到沸點(diǎn)后進(jìn)入蒸發(fā)器，蒸發(fā)器的熱損失和稀釋熱可以忽略，認(rèn)為加熱蒸氣與二次蒸氣的汽化潛熱相等，均為2205kJ•kg-1。求：蒸發(fā)器的傳熱面積和加熱蒸氣消耗量。
將8%的NaOH水溶液濃縮到18%，進(jìn)料量為4540kg進(jìn)料溫度為21℃，蒸發(fā)器的傳熱系數(shù)為2349W•m-2k-1，蒸發(fā)器內(nèi)的壓強(qiáng)為55.6Kpa，加熱蒸汽溫度為110℃，求理論上需要加熱蒸氣量和蒸發(fā)器的傳熱面積。已知：8%NaOH的沸點(diǎn)在55.6Kpa時(shí)為88℃，88℃時(shí)水的汽化潛熱為2298.6kJ•kg-1。8%NaOH的比熱容為3.85kJ•kg-1℃-1，110℃水蒸氣的汽化潛熱為2234.4kJ•kg-1。
用三效并流加料的蒸發(fā)系統(tǒng)濃縮NaOH水溶液，系統(tǒng)對原液的處理量為2.4×104kg•h-1，求生蒸氣的消耗量和各效蒸發(fā)器的傳熱面積。參數(shù)如下：