水管直徑d=50mm,如圖6-28所示。末端閥門(mén)關(guān)閉時(shí),壓力表讀值為pM1=21kPa,閥門(mén)打開(kāi)后讀值降為pM2=5.5kPa,不計(jì)水頭損失時(shí)通過(guò)的流量Q為()。
A.8.02L/s
B.10.9L/s
C.4.76L/s
D.5.43L/s
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A.層流
B.紊流
C.臨界流
D.無(wú)法判斷
A.變大
B.變小
C.不變
D.不定
A.當(dāng)?shù)丶铀俣葹榱?br/>B.遷移加速度為零
C.向心加速度為零
D.合加速度為零
A.Q>Qn
B.Q<Qn
C.Q=Qn
D.前三種情況均有可能
水自噴嘴水平射向一與其交角成60度的光滑平板上,如圖6-7所示,不計(jì)摩擦阻力且水頭損失忽略不計(jì)。噴嘴出口直徑d=25mm,流量Q1=33.4L/s,射流對(duì)平板的作用力R為()。
A.2.56kN
B.13.25kN
C.1.97kN
D.24.81kN
某木塊質(zhì)量5kg,底面積為60cm×40cm,沿著與水平面成20°的涂有潤(rùn)滑油的斜面下滑(圖6-1)。若油層厚度為0.6mm,如木塊以等速度U=0.84m/s下滑時(shí),則潤(rùn)滑油的動(dòng)力黏滯系數(shù)μ為()。
A.0.05Pa·s
B.0.01Pa·s
C.0.5Pa·s
D.0.03Pa·s
在實(shí)驗(yàn)室中用達(dá)西實(shí)驗(yàn)裝置來(lái)測(cè)定土樣的滲流系數(shù),見(jiàn)圖6-50。圓筒直徑為20cm,土層厚度為40cm(即兩測(cè)壓管間距為40cm)。測(cè)得通過(guò)流量Q為100ml/min,兩測(cè)壓管的水頭差為20cm,則計(jì)算土樣的滲透系數(shù)為()。
A.0.0214cm/s
B.0.0376cm/s
C.0.0592cm/s
D.0.0106cm/s
A.恒定流
B.速度分布按直線變化
C.流動(dòng)方向不變
D.運(yùn)動(dòng)參數(shù)是一個(gè)空間坐標(biāo)和時(shí)間的函數(shù)
輸水管道中設(shè)有閥門(mén),如圖6-36所示。已知管道直徑為50mm,通過(guò)流量為3.34L/s,水銀壓差計(jì)讀值△h=150mm,沿程水頭損失不計(jì),試求閥門(mén)的局部損失系數(shù)為()。
A.6.7
B.12.8
C.8.2
D.13.4
A.增加
B.減少
C.不變
D.以上情況都可能
最新試題
金屬壓力表的讀值為()。
有一平底空船,其水平面積Ω=8m,船舷高h(yuǎn)=0.5m,船自重G=9.8kN,如圖6-42所示?,F(xiàn)船底破一直徑10cm的圓孔,水自圓孔漏入船中,船沉沒(méi)所需時(shí)間為()。
變直徑管段AB,如圖6-29所示。dA=0.2m,dB=0.4m,高差△h=1.5m,測(cè)得pA=30kPa,pB=40kPa,B點(diǎn)處斷面平均流速vB=1.5m/s.水在管中的流動(dòng)方向?yàn)椋ǎ?/p>
某管路流動(dòng)的Re=106,通水多年后,由于管路銹蝕,發(fā)現(xiàn)在水頭損失相同的條件下,流量減少了一半。假設(shè)新管時(shí)管內(nèi)流動(dòng)處于光滑區(qū),可采用布拉修斯公式計(jì)算;銹蝕后管內(nèi)流動(dòng)處于粗糙區(qū),可采用希弗林松公式計(jì)算,那么舊管管壁的相對(duì)粗糙高度ks/d約為()。
單位質(zhì)量力的國(guó)際單位為()。
水從鉛垂立管下端射出,射流沖擊一水平放置的圓盤(pán),如圖6-31所示。已知立管直徑d=50mm,h1=3m,h2=1.5m,圓盤(pán)半徑R=150nlm,水流離開(kāi)圓盤(pán)邊緣的厚度δ=1mm,水頭損失忽略不計(jì),且假定各斷面流速分布均勻,則流量為()。
自來(lái)水管長(zhǎng)600m,為直徑300mm的鑄鐵管,通過(guò)流量60m3/h的水,若從莫迪圖中查得λ=0.031,則沿程水頭損失為()。
有一個(gè)處理廢水的穩(wěn)定塘,塘的寬度為25m,長(zhǎng)為100m,水深2m,水力停留時(shí)間(塘的容積與流量之比)為15天,呈緩慢的均勻流(可按雷諾模型律求解)。設(shè)制作模型的長(zhǎng)度比尺為20,則水在模型中的水力停留時(shí)間為()。
對(duì)于不可壓縮流體,滿足連續(xù)性條件的運(yùn)動(dòng)為()。
達(dá)西定律的適用范圍()。