兩端鉸接軸心受壓柱發(fā)生彈性失穩(wěn)時,其它條件相同,軸力分布圖如下所示,則各壓桿的臨界力的關系是()
A.Nk1>Nk2>Nk3>Nk4
B.Nk4>Nk2>Nk3>Nk1
C.Nk4>Nk3>Nk2>Nk1
D.Nk1>Nk3>Nk2>Nk4
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如圖所示的軸心受壓構件Ix/Iy≥4,其臨界力Ncr為()
A.A
B.B
C.C
D.D
軸壓桿的軸心力分布及支承情況如圖所示,驗算此桿整體穩(wěn)定性時,計算長度應?。ǎ?。
A.l0x=l/2,l0y=l
B.l0x=l,l0y=l
C.l0x=l/2,l0y=l(0.75+0.25N2/N1)
D.l0x=l(0.75+0.25N2/N1),l0y=l/2
如圖所示焊接組合工字形軸心壓桿,一般情況下(當板件不是很薄時)桿件的整體失穩(wěn)形式是()
A.繞y軸的彎扭失穩(wěn)
B.繞y軸的彎曲失穩(wěn)
C.繞x軸的彎曲失穩(wěn)
D.繞z軸的扭轉失穩(wěn)
A.彎曲失穩(wěn)
B.扭轉失穩(wěn)
C.彎扭失穩(wěn)
D.塑性失穩(wěn)
A.平面內失穩(wěn)
B.平面外失穩(wěn)
C.可能平面內失穩(wěn)也可能平面外失穩(wěn)
D.平面內失穩(wěn)與平面外失穩(wěn)同時發(fā)生
最新試題
單軸對稱的軸心受壓構件,當繞對稱軸失穩(wěn)時其整體失穩(wěn)形式通常是()
當軸心受壓構件發(fā)生彈性失穩(wěn)時,提高鋼材的強度將()構件的穩(wěn)定承受載力。
對軸心受力構件,正常使用極限狀態(tài)是控制構件的()。
對于軸心受壓構件,其初始彎曲越大,穩(wěn)定承載力就越()。
對于單軸對稱的軸心受壓構件,繞對稱軸屈曲時,由于截面重心與彎曲中心不重合,將發(fā)生()屈曲現(xiàn)象。
如圖所示焊接組合工字形軸心壓桿,一般情況下(當板件不是很薄時)桿件的整體失穩(wěn)形式是()
在計算兩端簡支工字形軸壓柱()板的臨界應力時,它的支承條件簡化為三邊簡支,一邊自由。
軸心受壓構件的整體穩(wěn)定不能滿足要求時,若不增大截面面積,是否還可以采取其他措施提高其承載力?
某Q235鋼制作的梁,其腹板高厚比為h0/tw=140。為不使腹板發(fā)生局部失穩(wěn),應設置()。
計算構件的局部穩(wěn)定時,工字形截面軸壓構件的腹板可以簡化為()的矩形板。