逆流吸收-解吸系統(tǒng)，兩塔的填料層高度相同。已知吸收塔入塔的氣體組成為0.0196，要求回收率為95%，入塔液體組成為0.006（均為摩爾分率）。操作條件下吸收系統(tǒng)的氣液平衡關系為Y^*=0.125X，液氣比為最小液氣比的1.4倍，氣相總傳質單元高度為0.5m；解吸系統(tǒng)用過熱蒸汽吹脫吸收液中的溶質，其氣液平衡關系為Y^*=2.5X，汽液比為0.4，試求： 
（1） 吸收塔出塔液體組成； 
（2） 吸收塔的填料層高度； 
（3） 解吸塔的氣相總傳質單元高度； 
（4） 欲將吸收塔的回收率提高到96%，應采取哪些措施？（定性分析）

空氣和CCl₄混合氣中含0.05（摩爾比，下同）的CCl₄，用煤油吸收其中90%的CCl₄?；旌蠚饬髀蕿?50kmol惰氣/（m².h），吸收劑分兩股入塔，由塔頂加入的一股CCl₄組成為0.004，另一股在塔中一最佳位置（溶劑組成與塔內此截面上液相組成相等）加入，其組成為0.014，兩股吸收劑摩爾流率比為1：1。在第二股吸收劑入口以上塔內的液氣比為0.5，氣相總傳質單元高度為1m，在操作條件下相平衡關系為Y^*=0.5X，吸收過程可視為氣膜控制。試求：   
（1）第二股煤油的最佳入塔位置及填料層總高度；     
（2）若將兩股煤油混合后從塔頂加入，為保持回收率不變，所需填料層高度為多少？ 
（3）示意繪出上述兩種情況下的操作線，并說明由此可得出什么結論？

在填料層高度為4m的常壓填料塔中，用清水吸收混合氣中的可溶組分。已測得如下數據：混合氣可溶組分入塔組成為0.02，排出吸收液的濃度為0.008（以上均為摩爾比），吸收率為0.8，并已知此吸收過程為氣膜控制，氣液平衡關系為Y^*=1.5X。     
（1）計算該塔的H_OG和N_OG；     
（2）操作液氣比為最小液氣比的倍數；    
（3）若法定的氣體排放濃度必須≤0.002，可采取哪些可行的措施？并任選其中之一進行計算，求出需改變參數的具體數值； 
（4）定性畫出改動前后的平衡線和操作線。

用一填料層高度為3m的吸收塔，從含氨6%（體積分率）的空氣中回收99%的氨?；旌蠚怏w的質量流率為620kg/m²·h，吸收劑為清水，其質量流率為900kg/m²·h。在操作壓力101.3kPa、溫度20 C下，相平衡關系為Y^*=0.9X。體積傳質系數k_Ga與氣相質量流率的0.7次方成正比。吸收過程為氣膜控制，氣液逆流流動。試計算當操作條件分別做下列改變時，填料層高度應如何改變才能保持原來的吸收率：     
（1）操作壓力增大一倍；     
（2）液體流率增大一倍；     
（3）氣體流率增大一倍。

含苯1.96%（體積）的煤氣用平均摩爾質量為260kg/kmol的洗油在一填料塔中逆流吸收，以回收其中95%的苯，煤氣流率為1200kmol/h，塔頂進入的洗油中含苯0.5%（摩爾分率），洗油用量為最小用量的1.3倍，吸收塔在101.3kPa、27 C下操作，此時平衡關系為Y^*=0.125X。從吸收塔塔底引出的富油經加熱后送入解吸塔頂，塔底通入水蒸汽，使苯從洗油中解吸出來，脫苯后的洗油冷卻后送回吸收塔塔頂。水蒸氣用量為最小用量的1.2倍，解吸塔在101.3kPa、120℃下操作，氣液平衡關系為Y^*=3.16X。求洗油的循環(huán)用量和水蒸汽用量（kg/h）。