A.容器內(nèi)介質(zhì)化學(xué)反應(yīng)
B.容器內(nèi)液化氣體的蒸發(fā)
C.外部的壓縮機(jī)、泵
D.容器自重
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A.支撐管束
B.使殼程產(chǎn)生期望的流程和速度
C.阻止管子發(fā)生誘導(dǎo)震動(dòng)
D.防止管道破裂
A.可燃物
B.助燃物
C.著火源
D.溫度
A.提高材料性能
B.消除殘余應(yīng)力
C.獲得所需要的組織
D.改善材料的焊接性能
A.降低應(yīng)力水平
B.減少應(yīng)力集中
C.降低材料強(qiáng)度
D.降低材料塑性
A.超期服役失效
B.過(guò)度變形失效
C.斷裂失效
D.表面損傷失效
最新試題
按GB/T 12337-2014設(shè)計(jì)球罐時(shí),球罐焊道始端應(yīng)采用后退起弧法,終端應(yīng)將弧坑填滿,多道焊的層間接頭應(yīng)錯(cuò)開。
塔器由風(fēng)載荷引起的作用于橫截面上的應(yīng)力為一次彎曲應(yīng)力。
管殼式熱交換器折流板外徑與殼體圓筒內(nèi)徑之間的間隙越小,殼程介質(zhì)在此處的漏流越少,可以提高傳熱效率。
由操作平臺(tái)聯(lián)成一體的排塔或塔群不能用NB/T47041進(jìn)行設(shè)計(jì)。
直接與塔殼焊接的塔內(nèi)預(yù)焊件的腐蝕裕量應(yīng)與相連塔殼的腐蝕裕量取值一致。
焊制整體法蘭須正火或完全退火熱處理。
浮頭式熱交換器的耐壓試驗(yàn)的第三步是()
錐形封頭的計(jì)算厚度與相鄰大小端筒體的計(jì)算厚度的關(guān)系是()
薄壁圓筒考慮了環(huán)向應(yīng)力和軸向應(yīng)力,忽略了徑向應(yīng)力,視為環(huán)向應(yīng)力和軸向應(yīng)力都是沿壁厚均勻分布的薄膜應(yīng)力。
薄板應(yīng)力分析的理論基礎(chǔ)為薄板彎曲的小撓度理論。