你可能感興趣的試題

填空題
一操作中的精餾塔，若保持q_nF、x_F、x_D、V’不變，而增大回流比R，則有x_D（），x_W（）
答案：增大；增大
填空題
精餾塔設(shè)計時，若將塔釜由原來的間接蒸汽加熱改為蒸汽加熱，而保持q_nF、x_F、x_D、D/F不變，則提餾段操作線斜率（），理論板數(shù)（），釜殘液量（），釜殘液組成（）
答案：不變；增加；增大；降低
填空題
連續(xù)精餾操作時，若減少塔釜加熱蒸汽量，而保持餾出液量D和進料狀況（）不變時，則L/V（），L’/V’（）x_D（）x_w（）
答案：q_nF、x_F、q；減??；增大；減?。辉龃?/span>
填空題
某二元混合物，A為易揮發(fā)組分，恒壓下液相組成x_A=0.62，相應(yīng)的泡點溫度為t₁；與之平衡的氣相組成y_A=0.71，相應(yīng)的露點溫度為t₂，兩組分的相對揮發(fā)度為α，則有t₁（）t₂，α=（）
答案：=；1.5
填空題
餾塔設(shè)計時，若q_nF、x_F、x_D、V’均為定值，將進料從q=1改為q>1，則理論塔板數(shù)（），塔頂冷凝器熱負荷（），塔釜再沸器熱負荷（）
答案：增加；減?。徊蛔?/span>
單項選擇題
在常壓下苯的沸點為80.1℃，環(huán)己烷的沸點為80.73℃，為使這兩組分的混合液能得到分離，可采取哪種分離方法（）
A.恒沸精餾
B.普通精餾
C.萃取精餾
D.水蒸氣直接加熱精餾
填空題
連續(xù)精餾正常操作時，增大再沸器熱負荷，回流液流量和進料量和進料狀態(tài)不變，則塔頂餾出液中易揮發(fā)組成的摩爾組成x_D將（），塔底采出液是易揮發(fā)組成的摩爾組成x_W將（）
答案：減?。粶p小
填空題
平衡蒸餾（）的操作溫度是在操作壓力下混合物的（）
答案：閃蒸；泡點和露點溫度之間
填空題
清晰分割中，（）組分不在塔底出現(xiàn)。
答案：輕非關(guān)鍵
填空題
實際生產(chǎn)中進行間歇精餾操作，一般將（）和（）兩種操作方式結(jié)合起來。
答案：恒定回流比；恒定餾出液組成

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在精餾塔設(shè)計中，若將進料狀態(tài)由液相變?yōu)闅庀啵渌麠l件不變，則完成規(guī)定的分離任務(wù)所需要的理論塔板數(shù)（）

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一操作中的精餾塔，若保持q_nF、x_F、x_D、V’不變，而增大回流比R，則有x_D（），x_W（）

精餾塔設(shè)計時，若將塔釜由原來的間接蒸汽加熱改為蒸汽加熱，而保持q_nF、x_F、x_D、D/F不變，則提餾段操作線斜率（），理論板數(shù)（），釜殘液量（），釜殘液組成（）

連續(xù)精餾操作時，若減少塔釜加熱蒸汽量，而保持餾出液量D和進料狀況（）不變時，則L/V（），L’/V’（）x_D（）x_w（）

某二元混合物，A為易揮發(fā)組分，恒壓下液相組成x_A=0.62，相應(yīng)的泡點溫度為t₁；與之平衡的氣相組成y_A=0.71，相應(yīng)的露點溫度為t₂，兩組分的相對揮發(fā)度為α，則有t₁（）t₂，α=（）

餾塔設(shè)計時，若q_nF、x_F、x_D、V’均為定值，將進料從q=1改為q>1，則理論塔板數(shù)（），塔頂冷凝器熱負荷（），塔釜再沸器熱負荷（）

在常壓下苯的沸點為80.1℃，環(huán)己烷的沸點為80.73℃，為使這兩組分的混合液能得到分離，可采取哪種分離方法（）

連續(xù)精餾正常操作時，增大再沸器熱負荷，回流液流量和進料量和進料狀態(tài)不變，則塔頂餾出液中易揮發(fā)組成的摩爾組成x_D將（），塔底采出液是易揮發(fā)組成的摩爾組成x_W將（）

平衡蒸餾（）的操作溫度是在操作壓力下混合物的（）

清晰分割中，（）組分不在塔底出現(xiàn)。

實際生產(chǎn)中進行間歇精餾操作，一般將（）和（）兩種操作方式結(jié)合起來。

在精餾塔設(shè)計中，若將進料狀態(tài)由液相變?yōu)闅庀啵渌麠l件不變，則完成規(guī)定的分離任務(wù)所需要的理論塔板數(shù)（）

你可能感興趣的試題

一操作中的精餾塔，若保持qnF、xF、xD、V’不變，而增大回流比R，則有xD（），xW（）

精餾塔設(shè)計時，若將塔釜由原來的間接蒸汽加熱改為蒸汽加熱，而保持qnF、xF、xD、D/F不變，則提餾段操作線斜率（），理論板數(shù)（），釜殘液量（），釜殘液組成（）

連續(xù)精餾操作時，若減少塔釜加熱蒸汽量，而保持餾出液量D和進料狀況（）不變時，則L/V（），L’/V’（）xD（）xw（）

某二元混合物，A為易揮發(fā)組分，恒壓下液相組成xA=0.62，相應(yīng)的泡點溫度為t1；與之平衡的氣相組成yA=0.71，相應(yīng)的露點溫度為t2，兩組分的相對揮發(fā)度為α，則有t1（）t2，α=（）

餾塔設(shè)計時，若qnF、xF、xD、V’均為定值，將進料從q=1改為q>1，則理論塔板數(shù)（），塔頂冷凝器熱負荷（），塔釜再沸器熱負荷（）

在常壓下苯的沸點為80.1℃，環(huán)己烷的沸點為80.73℃，為使這兩組分的混合液能得到分離，可采取哪種分離方法（）

連續(xù)精餾正常操作時，增大再沸器熱負荷，回流液流量和進料量和進料狀態(tài)不變，則塔頂餾出液中易揮發(fā)組成的摩爾組成xD將（），塔底采出液是易揮發(fā)組成的摩爾組成xW將（）

平衡蒸餾（）的操作溫度是在操作壓力下混合物的（）

清晰分割中，（）組分不在塔底出現(xiàn)。

實際生產(chǎn)中進行間歇精餾操作，一般將（）和（）兩種操作方式結(jié)合起來。

在精餾塔設(shè)計中，若將進料狀態(tài)由液相變?yōu)闅庀啵渌麠l件不變，則完成規(guī)定的分離任務(wù)所需要的理論塔板數(shù)（）

一操作中的精餾塔，若保持q_nF、x_F、x_D、V’不變，而增大回流比R，則有x_D（），x_W（）

精餾塔設(shè)計時，若將塔釜由原來的間接蒸汽加熱改為蒸汽加熱，而保持q_nF、x_F、x_D、D/F不變，則提餾段操作線斜率（），理論板數(shù)（），釜殘液量（），釜殘液組成（）

連續(xù)精餾操作時，若減少塔釜加熱蒸汽量，而保持餾出液量D和進料狀況（）不變時，則L/V（），L’/V’（）x_D（）x_w（）

某二元混合物，A為易揮發(fā)組分，恒壓下液相組成x_A=0.62，相應(yīng)的泡點溫度為t₁；與之平衡的氣相組成y_A=0.71，相應(yīng)的露點溫度為t₂，兩組分的相對揮發(fā)度為α，則有t₁（）t₂，α=（）

餾塔設(shè)計時，若q_nF、x_F、x_D、V’均為定值，將進料從q=1改為q>1，則理論塔板數(shù)（），塔頂冷凝器熱負荷（），塔釜再沸器熱負荷（）

在常壓下苯的沸點為80.1℃，環(huán)己烷的沸點為80.73℃，為使這兩組分的混合液能得到分離，可采取哪種分離方法（）

連續(xù)精餾正常操作時，增大再沸器熱負荷，回流液流量和進料量和進料狀態(tài)不變，則塔頂餾出液中易揮發(fā)組成的摩爾組成x_D將（），塔底采出液是易揮發(fā)組成的摩爾組成x_W將（）

清晰分割中，（）組分不在塔底出現(xiàn)。

實際生產(chǎn)中進行間歇精餾操作，一般將（）和（）兩種操作方式結(jié)合起來。