A、引起AL2O3和Na2O的損失。
B、鈉硅渣進入AH后，降低成品質量。
C、鈉硅渣在設備和管道上易結垢，降低換熱設備的傳熱系數(shù)，增加能耗和清理工作量。
D、不利于赤泥的分離和洗滌。
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A、過料控制閥門失靈
B、過料控制閥開度太大
C、過料控制閥開度太小
D、過料管堵塞
A、法蘭
B、螺紋
C、焊接
D、承接
A、螺紋；
B、法蘭；
C、墊片；
D、焊接。
A.鋁酸鈉溶液的穩(wěn)定性與溫度密切相關。一般要求接近溶液的沸點，溫度越高溶液的穩(wěn)定性越強。生水進入流程會降低溶液沸點，使鋁酸鈉溶液發(fā)生水解，氫氧化鋁進入赤泥造成氫氧化鋁損失
B.鋁酸鈉溶液的穩(wěn)定性與溫度密切相關。一般要求接近溶液的沸點，溫度越高溶液的穩(wěn)定性越差。生水可以降低溶液溫度，使溶液更穩(wěn)定
C.每蒸發(fā)一立方水需耗+-0.4噸蒸汽。大量的非生產用水進入流程增加了能耗和生產成本
D.流程中生水的進入只是增加了氣耗，沒有其他影響
A、6代表出口直徑6″
B、8代表出口直徑8″
C、46代表葉輪揚程
D、A代表第一次切割
最新試題
標準式蒸發(fā)器內溶液的循環(huán)路線是從中央循環(huán)管（），而從其它加熱管（），其循環(huán)的原因主要是由于溶液的（）不同，而引起的（）所致。
某效蒸發(fā)器每小時將1000kg的25%（質量百分數(shù)，下同）NaOH水溶液濃縮到50%。已知：加熱蒸氣溫度為120℃，進入冷凝器的二次蒸氣溫度為60℃，溶質和液柱引起的沸點升高值為45℃，蒸發(fā)器的總傳熱系數(shù)為1000W•m-2k-1。溶液被預熱到沸點后進入蒸發(fā)器，蒸發(fā)器的熱損失和稀釋熱可以忽略，認為加熱蒸氣與二次蒸氣的汽化潛熱相等，均為2205kJ•kg-1。求：蒸發(fā)器的傳熱面積和加熱蒸氣消耗量。
采用多效蒸發(fā)的目的是為了提高（）。
多效蒸發(fā)中，蒸汽消耗量的減少是用增加（）換取的。
在蒸發(fā)操作中，若使溶液在（）下沸騰蒸發(fā)，可降低溶液沸點而增大蒸發(fā)器的有效溫度差。
將8%的NaOH水溶液濃縮到18%，進料量為4540kg進料溫度為21℃，蒸發(fā)器的傳熱系數(shù)為2349W•m-2k-1，蒸發(fā)器內的壓強為55.6Kpa，加熱蒸汽溫度為110℃，求理論上需要加熱蒸氣量和蒸發(fā)器的傳熱面積。已知：8%NaOH的沸點在55.6Kpa時為88℃，88℃時水的汽化潛熱為2298.6kJ•kg-1。8%NaOH的比熱容為3.85kJ•kg-1℃-1，110℃水蒸氣的汽化潛熱為2234.4kJ•kg-1。
蒸發(fā)是（）的單元操作。
蒸發(fā)室內溶液的沸點（）二次蒸汽的溫度。
蒸發(fā)操作按蒸發(fā)器內壓力可分為：（），（），（）蒸發(fā)。
用雙效蒸發(fā)器，濃縮濃度為5%（質量分率）的水溶液，沸點進料，進料量為2000kg•h-1，經第一效濃縮到10%。第一、二效的溶液沸點分別為95℃和75℃。蒸發(fā)器消耗生蒸汽量為800kg•h-1。各溫度下水蒸氣的汽化潛熱均可取為2280kJ•kg-1。忽略熱損失，求蒸發(fā)水量。