A.應(yīng)力集中系數(shù)Kt是殼體與接管連接處的最大彈性應(yīng)力與圓柱殼在未開孔狀態(tài)下的最大薄膜應(yīng)力之比
B.開孔系數(shù)表示了開孔大小與殼體局部應(yīng)力衰減長度的比值，是影響殼體局部應(yīng)力集中系數(shù)Kt的主要因素；開孔系數(shù)越大，Kt值越高，應(yīng)力集中越嚴(yán)重
C.工程實際中，通過增大接管壁厚以及殼體厚度、減小開孔直徑均有利于降低開孔接管處的應(yīng)力集中系數(shù)Kt
D.不任殼體的開孔與接管大小，都可以采用應(yīng)力集中系數(shù)曲線（法）來估算容器開孔接管處的局部應(yīng)力集中系數(shù)Kt值

A.基于經(jīng)典力學(xué)的理論分析方法僅對簡單結(jié)構(gòu)的容器（如球殼及其接管部位、園平板與圓柱殼連接部位等）適用，對于復(fù)雜結(jié)構(gòu)的容器往往難以求解
B.以電測法和光彈性法為代表的實驗應(yīng)力分析方法具有直觀性強的特點，適用面廣，在工程實際中已有廣泛的應(yīng)用
C.以有限元法為代表的數(shù)值分析方法適合于任何復(fù)雜結(jié)構(gòu)的容器局部應(yīng)力分析，它可以方便地通過改變結(jié)構(gòu)與載荷參數(shù)，得到其應(yīng)力應(yīng)變的相關(guān)變化規(guī)律
D.對復(fù)雜結(jié)構(gòu)的局部應(yīng)力一般需要采用多種方法進行分析，為了確保其準(zhǔn)確性，對其分析結(jié)果往往還需要進行相互驗證

A.由設(shè)備自重或管道支反力等局部載荷產(chǎn)生的局部應(yīng)力須與外載荷相平衡，因此，其產(chǎn)生的局部應(yīng)力是非自限的，它將隨著外載荷的增大而增大，直到破壞為止
B.由不連續(xù)效應(yīng)產(chǎn)生的局部應(yīng)力源于連接邊緣的變形不協(xié)調(diào)，具有自限性特征，一般對結(jié)構(gòu)不產(chǎn)生直接破壞，但局部的高應(yīng)力去會導(dǎo)致疲勞裂紋的萌生
C.對于采用韌性較好的材料制成的壓力容器，由于結(jié)構(gòu)局部的高應(yīng)力將導(dǎo)致應(yīng)力的再分配，高應(yīng)力得以緩解，結(jié)構(gòu)趨于安定，因此結(jié)構(gòu)局部的高應(yīng)力是允許的
D.容器的局部應(yīng)力是相對于容器整體應(yīng)力而言的。由于其影響的區(qū)域較小，對容器的整體強度幾乎沒有影響，因此，提出在容器的強度與結(jié)構(gòu)設(shè)計中不以考慮

A.外壓圓筒臨界壓力的解析計算方法與公式（如Bresse和Pamm公式等）不僅適用于彈性失穩(wěn)，也適合于非彈性失穩(wěn)
B.外壓圓筒的臨界壓力是基于理想殼體的小撓度理論導(dǎo)出的，它是圓筒失穩(wěn)時所能承受的最大壓力。因此，外壓圓筒的設(shè)計許用外壓力必須在其臨界壓力的基礎(chǔ)上考慮一定的安全欲量
C.利用外壓圓筒臨界壓力解析計算公式進行設(shè)計時，由于擬設(shè)計的圓筒壁厚未知，因此其設(shè)計過程需要反復(fù)試差
D.圓筒的臨界長度Lcr是劃分圓筒屬性（長圓筒或短圓筒）的一個特征尺寸，對于確定的圓筒，臨界長度Lcr是確定的，圓筒屬性也是確定的

A.犧牲工藝要求，改變筒體結(jié)構(gòu)尺寸，降低筒體總長度，以提高其臨界壓力
B.直接增加筒體壁厚，以提高其臨界壓力（該方法簡單便捷，但成本大幅提高）
C.通過增設(shè)碳鋼加強圈，降低筒體的計算長度，以提高其臨界壓力
D.采用強度更高（如S31608等）的高強材料，以提高其臨界壓力