A.回火脆化
B.應(yīng)變硬化
C.石墨化
D.氫腐蝕（氫脆）
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A.Q235-A/B/C（系列）
B.Q345R
C.0Cr18Ni9（S30408）
D.09MnNiDR
A.對擬開橢圓孔的圓筒體，若橢圓孔的長軸方向與筒體軸線平行時，所產(chǎn)生的應(yīng)力集中系數(shù)最小
B.對擬開橢圓孔的圓筒體，若橢圓孔的長軸方向與筒體軸線垂直時，所產(chǎn)生的應(yīng)力集中系數(shù)最小
C.若在球體上開橢圓孔，不管橢圓孔的長軸平行還是垂直于球體軸線，所產(chǎn)生的應(yīng)力集中系數(shù)均相同
D.錐形殼體常在錐頂開孔，是因?yàn)殄F頂?shù)膽?yīng)力水平最低，同時也便于物料的進(jìn)出
A.采用單面削薄或雙面削薄的方法，設(shè)法減小容器兩連接件的剛度差，減小不連續(xù)效應(yīng)的作用
B.在結(jié)構(gòu)不連續(xù)處盡量采用圓弧過渡或變徑段過渡，盡量降低不連續(xù)效應(yīng)
C.在局部載荷作用的區(qū)域，盡量進(jìn)行局部區(qū)域的補(bǔ)強(qiáng)處理，以降低其局部應(yīng)力
D.通過設(shè)置波紋管膨脹節(jié)等熱補(bǔ)償裝置，釋放容器支座與接管處的約束，減小附件對容器殼體作用的載荷，以降低局部應(yīng)力
A.應(yīng)力集中系數(shù)Kt是殼體與接管連接處的最大彈性應(yīng)力與圓柱殼在未開孔狀態(tài)下的最大薄膜應(yīng)力之比
B.開孔系數(shù)表示了開孔大小與殼體局部應(yīng)力衰減長度的比值，是影響殼體局部應(yīng)力集中系數(shù)Kt的主要因素；開孔系數(shù)越大，Kt值越高，應(yīng)力集中越嚴(yán)重
C.工程實(shí)際中，通過增大接管壁厚以及殼體厚度、減小開孔直徑均有利于降低開孔接管處的應(yīng)力集中系數(shù)Kt
D.不任殼體的開孔與接管大小，都可以采用應(yīng)力集中系數(shù)曲線（法）來估算容器開孔接管處的局部應(yīng)力集中系數(shù)Kt值
A.基于經(jīng)典力學(xué)的理論分析方法僅對簡單結(jié)構(gòu)的容器（如球殼及其接管部位、園平板與圓柱殼連接部位等）適用，對于復(fù)雜結(jié)構(gòu)的容器往往難以求解
B.以電測法和光彈性法為代表的實(shí)驗(yàn)應(yīng)力分析方法具有直觀性強(qiáng)的特點(diǎn)，適用面廣，在工程實(shí)際中已有廣泛的應(yīng)用
C.以有限元法為代表的數(shù)值分析方法適合于任何復(fù)雜結(jié)構(gòu)的容器局部應(yīng)力分析，它可以方便地通過改變結(jié)構(gòu)與載荷參數(shù)，得到其應(yīng)力應(yīng)變的相關(guān)變化規(guī)律
D.對復(fù)雜結(jié)構(gòu)的局部應(yīng)力一般需要采用多種方法進(jìn)行分析，為了確保其準(zhǔn)確性，對其分析結(jié)果往往還需要進(jìn)行相互驗(yàn)證
最新試題
高壓密封的基本特點(diǎn)有三：（1）采用金屬密封元件；（2）窄面或線接觸密封；（3）自緊或半自緊密封。
對薄壁徑向外壓圓筒，其計(jì)算長度指圓筒外部或內(nèi)部兩相鄰剛性構(gòu)件（如封頭、法蘭、加強(qiáng)圈）之間的最小距離。對橢圓形和碟形封頭，應(yīng)計(jì)入直邊段及封頭曲面深度的1/3。對夾套容器，指承受外壓的圓筒長度。
液泛指的是泡罩塔內(nèi)氣、液量均很大，降液管容積太小，部分液體不能通過降液管流下，而阻截在塔板上，使塔板上泡沫層高度超過塔板間距。
攪拌容器內(nèi)對稱布置的多組豎式傳熱蛇管可起到抑制“打漩”的作用。
操作介質(zhì)屬于容易發(fā)泡的物料，可以選擇板式塔結(jié)構(gòu)。
墊片密封基本寬度與壓緊面的形狀無關(guān)，取墊片的實(shí)際寬度。
攪拌器在選型時，一般從三個方面考慮，分別是攪拌目的、物料黏度和攪拌容器的容積。
由于在正常操作、停工檢修、壓力試驗(yàn)三種工況下，塔所承受的載荷不同，為了保證塔設(shè)備安全運(yùn)行，必須對其在這三種工況下進(jìn)行周向強(qiáng)度及穩(wěn)定性校核。
P＞4.0MPa，換熱管與管板的連接方式應(yīng)選用強(qiáng)度焊。
對于不等直徑不等壁厚的塔設(shè)備，如果需要考慮高階振型，則一般需要計(jì)算第一到第三階振型的自振周期以及對應(yīng)的振型向量。